Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

При известной перетачиваемой поверхности неперетачиваемая поверхность режущей части инструмента, обеспечивающая сохранение формы и размеров режущей кромки при переточках, может быть образована следующим образом. Заставим перетачиваемую поверхность А с расположенной на ней режущей кромкой совершать определенное движение. Режущая кромка при этом опишет в пространстве некоторую поверхность В, которая может быть принята за неперетачиваемую поверхность. В этом случае неперетачиваемая поверхность В представляет собой совокупность режущих кромок. При переточках каждый раз срезается одна из кромок и обнаруживается новая, той же формы и размеров. Меняя характер движения перетачиваемой поверхности А, получим самые разнообразные непер стачиваемые поверхности В. Из всего разнообразия поверхностей В за реальную поверхность

 

 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

режущей части инструмента примем только ту, которую легко можно изготовить и которая обеспечит целесообразные величины геометрических параметров на режущей части.

С точки зрения простоты изготовления поверхности В целесообразно сообщать перетачиваемой поверхности А сравнительно простые движения: прямолинейно-поступательное, вращательное, совокупность вращательного и прямолинейно-поступательного. В соответствии с принятым движением поверхности A, на которой расположена режущая кромка, формы неперетачиваемых поверхностей могут быть различными.

Так, в результате прямолинейно-поступательного движения режущая кромка описывает цилиндрическую фасонную поверхность, за направляющую которой принимаем режущую кромку, а образующие идут параллельно скорости рассматриваемого прямолинейно-поступательного движения. Примером инструментов с неперетачиваемой цилиндрической задней поверхностью служат тангенциальные фасонные резцы, зуборезные гребенки, призматические фасонные радиальные резцы. У этих инструментов передняя поверхность, по которой они перетачиваются в процессе эксплуатации, является плоскостью. У фасонных призматических радиальных резцов в передней плоскости располагается режущая кромка СЕ (рис. 9.3). Неперетачиваемая задняя поверхность Аα призматического резца создается в результате прямолинейно-поступательного движения режущей кромки СЕ вместе с передней плоскостью Av. Скорость и этого движения обычно располагается в сечении, перпендикулярном к оси детали. Если направление скорости v выбирать как изображено на рис. 9.3, а, то в результате этого движения создается поверхность Аа и задние α = 0, что неприемлемо. Если направление скорости v принять в соответствии с рис. 9.3, б, то задние углы будут отрицательными, что также неприемлемо. Только в случае выбора направления скорости и в соответствии с рис. 9.3, в будет создана задняя поверхность Аа, обеспечивающая получение на режущей части инструмента положительных величин задних углов α. Такое направление скорости v является приемлемым. В этом случае задняя поверхность Аа будет фасонной цилиндрической поверхностью, образующие которой идут параллельно скорости V, а направляющей служит режущая кромка СЕ. Однако при обработке торцевых плоскостей на участке режущей кромки ЕК (рис. 9.3, г) задние углы при такой конструкции инструмента αN = 0. На этом участке торцевая плоскость детали совпадает с задней плоской поверхностью.

В этой зоне при резании возникает большое трение, что неблагоприятно отражается на работе резца.

Чтобы исключить это неблагоприятное явление, при обработке подобных деталей применяют фасонные призматические резцы с наклонным расположением базы крепления (рис. 9.3, д). Определим, какие величины задних углов αN при их измерении в нормальном к режущей кромке сечений создаются у таких резцов с наклонным расположением базы крепления. Считаем, что рассматриваемые резцы имеют передний угол γ = 0 и их передняя плоскость проходит через ось детали. Создавая заднюю поверхность, заставим режущую кромку двигаться прямолинейно-поступательно со скоростью v. Расположим скорость v в плоскости S, составляющей угол τ с плоскостью, перпендикулярной к оси детали (рис. 9.4). В проекции на плоскость V, параллельной плоскости S, изобразим вектор скорости v, выбрав его направление таким образом, чтобы получить требуемую величину заднего угла α, который считаем известным. Движение со скоростью v разложим на два движения:

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Скорость v1 направим перпендикулярно к плоскости H. Она касается поверхности резания при точении рассматриваемым резцом. По линии пересечения плоскостей S и H направим скорость v2, которая проецируется в истинную величину на плоскости проекций V и H. Поскольку скорость v касается задней поверхности, то угол между этим вектором v и вектором v1 по определению будет задним углом α, измеренным в плоскости S. Движение со скоростью v2, разложим на два движения:

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Скорость v4 направим по режущей кромке. В результате этого движения прямолинейная режущая кромка будет скользить «сама по себе». Поэтому это движение не будет влиять на форму образующейся _ задней поверхности и его можно не учитывать, анализируя ее форму. Тогда скорость исследуемой точки С режущей кромки

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 

 

Скорость v касается задней поверхности, а скорость v1 — поверхности резания. Угол между ними будет задним углом αN, определяемым по формуле

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

При обработке торцевой плоскости таким резцом задний угол будет больше нуля и равен

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Таким образом, наклонная установка резца позволяет создавать положительные величины задних углов на режущих кромках, обрабатывающих торцевые плоскости. Переточка фасонных призматических резцов ведется по передней плоскости и каждый раз обнаруживается постоянная по форме режущая кромка резца. Сообщая резцу при его установке движение со скоростью v, заставляют цилиндрическую заднюю поверхность скользить «саму по себе» до тех пор, пока передняя плоскость переточенного резца не совместится с положением, которое относительно заготовки занимала передняя плоскость нового резца. В результате будет обеспечена обработка новым и переточенным резцом одних и тех же деталей. Таким образом, конструкция приспособления для крепления резца должна быть такой, чтобы позволяла мысленно совмещать режущую часть переточенного инструмента с режущей частью нового инструмента, т. е. она должна обеспечить установочные перемещения, обратные тем, которые были приняты при образовании задней поверхности движением режущей кромки инструмента.

Если при образовании неперетачиваемой поверхности режущей кромки сообщить вращательное движение, то неперетачиваемая поверхность будет поверхностью вращения. Примером таких инструментов могут служить круглые фасонные резцы. Эти резцы имеют плоскую переднюю поверхность, по которой они перетачиваются в процессе эксплуатации. Считаем, что режущая кромка СЕ резца распо- лагается в передней плоскости, которая совпадает с осевой плоскостью детали, т. е. резец имеет углы γ = 0 и λ = 0. Ось резца, т. е. ось вращения режущей кромки при образовании неперетачиваемой задней поверхности, занимает различное положение. Так, ось резца O2 (рис. 9.5, а), располагаясь в осевой плоскости детали, совпадает с передней плоскостью резца. Тогда при вращении режущей кромки СЕ вокруг рассматриваемой оси образуется задняя поверхность резца, касающаяся вдоль этой кромки СЕ поверхности резания, т. е. поверхности вращения кромки СЕ вокруг оси О1 детали. В этом случае задние углы αT = 0. Чтобы получить положительные задние углы, ось резца O2 необходимо расположить выше оси детали (рис. 9.5, б) на величину

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 

 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Наиболее часто ось резца идет параллельно оси детали. Однако в общем случае ось фасонного резца составляет с осью детали угол β.

Зная задние углы резца в сечении, перпендикулярном к его оси, определим задние углы в нормальном к режущей кромке сечении. Считаем, что передняя плоскость резца проходит через ось детали D, т. е. передний угол γ = 0 и угол наклона режущей кромки АС (рис. 9.6) λ = 0. Плоскость резания в рассматриваемом случае, если пренебречь медленным движением подачи резца, будет горизонтально проецирующей плоскостью, проходящей через режущую кромку АС. Задняя поверхность резца является поверхностью вращения режущей кромки вокруг оси резца. Вектор скорости v вращения произвольной точки С режущей кромки касается траектории ее движения, т. е. задней поверхности резца. Вектор v разложим на два вектора:

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Вектор v1 идет перпендикулярно к горизонтальной плоскости и, следовательно, расположен в плоскости резания. По определению угол между векторами v1 и v будет заданным задним углом αT в торцевом сечении и в сечении, перпендикулярном к оси резца.

Вектор v2 идет параллельно горизонтальной плоскости проекций H и на нее проецируется в истинную величину. Вектор v2 раскладываем также на два:

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Вектор v3 идет горизонтально в нормальном к режущей кромке сечении, а вектор v4 — вдоль режущей кромки АС. Перемещение режущей кромки АС со скоростью v4 приводит к ее скольжению «самой по себе». Это движение не влияет на форму задней поверхности, которая описывается режущей кромкой. Поэтому движение кромки со скоростью v4 при анализе геометрии задней поверхности можно не учитывать. Тогда скорость точки С

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 

 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Все три рассматриваемых вектора лежат в плоскости N и проецируются в истинную величину на плоскость W. Вектор vп касается задней поверхности. Поэтому угол между векторами vn и v1 будет задним углом αN в нормальном к режущей кромке сечении. Рассматривая соответствующие векторные треугольники, выведем формулу для определения заднего угла αN в нормальном к режущей кромке сечении при известном заднем угле αT в торцевом сечении. Так, длина вектора v2

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Длина вектора v3

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 

 

Таким образом,

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

По этой формуле рассчитываем величины задних углов в нормальном к режущей кромке сечении у круглого фасонного резца с наклонной осью.

Для резца, ось которого параллельна оси детали, угол β = 0. Запишем формулу для определения заднего угла αN:

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Для участков режущих кромок, обрабатывающих торцевые плоскости детали, получим р = 90° и αN = 0. Подобные величины задних углов αN являются неблагоприятными, так как в процессе работы на рассматриваемом участке кромки наблюдается соприкосновение и усиленное трение задней поверхности резца и поверхности детали. Наклонная же установка оси резца в этом случае позволяет создавать положительные задние углы αN.

При обработке фасонных поверхностей вращения, для которых угол р близок к нулю, целесообразно ось резца устанавливать параллельно оси детали. При обработке же фасонных поверхностей вращения, для которых угол р близок к 90°, целесообразно ось круглого фасонного резца устанавливать перпендикулярно к оси детали. Перетачивают круглый фасонный резец по передней плоскости. При переточках обнажается одно из положений передней плоскости, которое она занимала при вращении вокруг оси резца, и неизменная по форме режущая кромка. Устанавливая переточенный резец на станок, сообщаем ему обратное вращение вокруг своей оси до тех пор, пока переточенная передняя поверхность не займет положение, которое относительно заготовки занимала передняя плоскость нового резца. В результате режущая часть переточенного резца совмещается с режущей частью нового и новым и переточенным инструментом обеспечивается обработка одних и тех же деталей. При образовании неперетачиваемой поверхности режущей части инструмента сообщим перетачиваемой поверхности с расположенной на ней режущей кромкой сложное движение, являющееся суммой прямолинейно-поступательного и вращательного движения. Примером инструментов, у которых неперетачиваемая поверхность создается при сложном движении режущей кромки, служат фасонные затылованные инструменты. Рассмотрим образование задней неперетачиваемой поверхности фасонной затылованной фрезы, у которой передняя перетачиваемая поверхность является плоскостью, проходящей через ее ось, т. е. передний угол γ = 0 и угол наклона режущей кромки λ = 0.

Задняя поверхность зуба фрезы создается при вращении передней плоскости и расположенной на ней режущей кромки вокруг оси фрезы и их прямолинейно-поступательном перемещении. Направление прямолинейно-поступательного движения может быть различным. Оно может быть направлено перпендикулярно к оси фрезы. Такой способ образования задней поверхности называют радиальным затылованием.

 

 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

В этом случае траектория движения любой точки режущей кромки лежит в плоскости, перпендикулярной к оси фрезы, которую называют кривой затылования. В зави-
симости от характера вращательного и прямолинейно-поступательного движения кривые затылования могут иметь разнообразную форму. Если скорость прямолинейно-поступательного движения v = 0, то кривой затылования будет окружность 2 (рис. 9.7, а) и задние углы в процессе фрезерования таким образом спроектированной фрезой будут равны нулю. Поэтому окружность 2 нельзя считать практически приемлемой кривой затылования.
 

Если при вращении вокруг оси фрезы режущая кромка в результате прямолинейно-поступательного движения удаляется от оси, то кривой затылования будет кривая 1. Этот случай оформления задней поверхности неприемлем, так как задние углы будут отрицательными. Поэтому практически приемлемым будет такой случай образования неперетачиваемой задней поверхности зуба, когда при вращении вокруг оси фрезы режущая кромка приближается к ней. В зависимости от законов вращательного и прямолинейно-поступательного движений кривые затылования могут быть разнообразными. В практике наибольшее распространение получила кривая затылования 3 в форме Архимедовой спирали. В этом случае при равномерном вращении вокруг оси фрезы режущая кромка совершает также равномерное
прямолинейно-поступательное движение, приближаясь к оси инструмента. В качестве кривой затылования находит применение также прямая 4. Теоретический интерес представляет затылование по логарифмической спирали.

Определим, какие величины задних углов создаются при рассматриваемом способе образования задней поверхности. Измерим задние углы в сечениях, перпендикулярных к оси фрезы. Считаем известными угловую скорость со вращательного движения режущей кромки и скорость v ее поступательного движения (рис. 9.7, б). Тогда скорость произвольной точки А режущей кромки

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Все рассматриваемые векторы лежат в сечении, перпендикулярном к оси фрезы, и в натуральную величину проецируются на плоскость V, Вектор vA касается кривой затылования, т. е. касается задней поверхности зуба фрезы. Вектор же касается поверхности вращения режущей кромки вокруг оси фрезы, которую при фрезеровании, пренебрегая медленным движением подачи, принимают за поверхность резания. Поэтому по определению угол между векторами vA и отбудет задним углом αi, измеренным в торцевом сечении:

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

В вершинной точке В режущей кромки задний угол αb находят по формуле

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Следовательно, задний угол at в произвольной точке режущей кромки будет:

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Эта формула справедлива для любых кривых затылования, так как никаких ограничений на закон вращательного и закон поступательного движений не накладывалось.

Обычно при затыловании по Архимедовой спирали задаются не скоростями v и ω, а величиной затылования K — это путь режущей кромки при ее прямолинейно-поступательном движении за время t поворота фрезы вокруг своей оси на один зуб. При затыловании по Архимедовой спирали скорости v и ω постоянны. Поэтому из уравнения равномерного прямолинейно-поступательного движения

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Из уравнения равномерного вращательного движения имеем

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Поделив одно соотношение на другое, получим

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Подставив это выражение в формулу для подсчета заднего угла αb в вершинной точке, получим

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

По этой формуле подсчитаем задний угол на вершине фрезы, зная величину затылования K. Однако при проектировании затылованных фрез задаются величиной заднего угла αb = 10... 12° и определяют величину затылования К:

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 

 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Величину К округляют до стандартного значения, а затем уточняют действительную величину заднего угла αb.

Практически обработка задней затылованной поверхности зуба фрезы производится на токарно-затыловочных станках фасонным резцом. Обычно фасонный резец имеет плоскую переднюю поверхность, которая совмещается с передней поверхностью зуба фрезы. Резец имеет режущую кромку, которая совпадает с режущей кромкой зуба фрезы. При затыловании фреза равномерно вращается вокруг своей оси, а резец совершает возвратно-поступательные движения. Непосредственно при обработке зуба он приближается к оси фрезы, а попадая в стружечную канавку, возвращается в исходное положение. Возвратно-поступательные движения затыловочный резец получает с помощью соответствующего кулачка. Имеется набор кулачков с  определенными величинами затылования К. Поэтому для того чтобы не проектировать и не изготовлять специальных кулачков, величину затылования К необходимо согласовывать с имеющимся набором кулачков для затылования.

Чтобы обоснованно оценить режущие качества затылованного инструмента, необходимо знать задние углы в нормальном к режущей кромке сечении в ее различных точках. В вершинной точке фасонной фрезы наиболее часто угол φ = 90° и сечение, перпендикулярное к оси фрезы, совпадает с нормальным сечением, т. е. в этом случае задний угол в нормальном сечении совпадает с задним углом αb. В других же точках этого совпадения нет, поэтому и возникает задача определения задних углов αN в нормальном к режущей кромке сечении.

Рассмотрим угловую затылованную фрезу (рис. 9.8), у которой передний угол и угол наклона режущей кромки равны нулю и передняя плоскость, совпадающая с плоскостью чертежа, проходит через ось фрезы. Задняя поверхность зуба описывается режущей кромкой АВ при ее вращении с угловой скоростью ω вокруг оси фрезы и прямолинейно-поступательном движении со скоростью v, направленной перпендикулярно к оси заготовки. Тогда скорость vс произвольной точки С режущей кромки, расположенной на радиусе Ri,

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
Поступательное движение разложим на два движения:
 
 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Скорость v1 направим по линии пересечения передней плоскости и нормального к режущей кромке сечения, а скорость v2 — по режущей кромке. Движение со скоростью v2 приводит к перемещению режущей кромки «самой по себе». Оно не влияет на форму задней поверхности и поэтому его можно не учитывать при определении заднего угла. Тогда скорость точки С режущей кромки

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Все эти три вектора лежат в нормальном к режущей кромке сечении. Вектор vс касается задней поверхности зуба фрезы, а вектор ωR i— поверхности резания при фрезеровании. Поэтому по определению угол между векторами vc и ωRi будет задним углом αN. Он равен

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

По построению длина вектора v1

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Эта формула справедлива для фасонных фрез при их радиальном затыловании, так как фасонную фрезу можно рассматривать как набор угловых фрез, если их число стремить к бесконечности. При этом будут меняться углы φ у набора угловых фрез. В пределе углы φ будут заключены между плоскостью, перпендикулярной к оси фрезы, и касательной к режущей кромке в исследуемой ее точке. Как следует из полученной формулы, задние углы при их измерении в нормальном к режущей кромке сечении в сильной степени зависят от величины угла φ. Так, при φ = 0 задний угол αN = 0, что отрицательно влияет на работу фрезы. Обычно считают, что минимально допустимое значение угла αN =2...4°. Чтобы получить необходимые положительные величины задних углов αN, на участке режущей кромки с углами

 

 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

в плане φ, близкими к нулю, применяют угловое или наклонное затылование. При наклонном затыловании скорость v поступательного движения режущей кромки направляется под некоторым, углом τ к оси фрезы. Определим при наклонном затыловании задние углы в нормальном к режущей кромке сечении у угловой фрезы
(рис. 9.9) в исследуемой точке С, расположенной на радиусе Ri. Скорость vс точки С будет равна геометрической сумме скорости поступательного движения v и скорости вращательного движения ωRi:
 
 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
Поступательное движение со скоростью v разложим на два движения:
 
Скорость v1 направим по передней плоскости перпендикулярно к режущей кромке, a v2 — по режущей кромке. Поступательное движение со скоростью v2 приводит к скольжению режущей кромки «самой по себе», поэтому его при определении задних углов можно не учитывать. Тогда скорость vc точки С можно определить так:
 
 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

Все три вектора лежат в нормальном к режущей кромке сечении. Вектор v'c касается задней поверхности зуба фрезы, а вектор ωRi — поверхности резания. Поэтому угол между векторами vc и ωRi будет задним углом αN в нормальном к режущей кромке сечении:
 
 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Таким образом, при наклонном затыловании задние углы в нормальном к режущей кромке сечении определяются по формуле

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 

 

При проектировании фрез, затылованных под углом, задаются величинами задних углов в двух точках режущей кромки и определяют угол т и величину затылования К. Считаем, что в вершинной точке режущей кромки, расположенной на радиусе R1 угол = 90°, а задний угол принят равным α1N. Тогда для этой точки

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Для второй точки режущей кромки, расположенной на радиусе R2, пусть угол в плане φ2 = 0, а задний угол принят равным α2N. Тогда

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Поделив одно уравнение на другое, получим формулу для определения угла τ, когда φ1 = 90°, а φ2 = 0:

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Величину затылования К определяем по одной из формул:

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

В общем случае в двух выбранных точках режущей кромки зуба затылованной под углом фрезы углы φ могут быть различной величины. Тогда для первой точки

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Решив эти уравнения относительно угла τ, получим

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Величина затылования

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

При осевом затыловании v направлена вдоль оси инструмента. В этом случае при движении режущей кромки описывается винтовая неперетачиваемая поверхность. Параметр этой винтовой поверхности

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 

 

В этом случае τ = 90° и формула для подсчета заднего угла αN в нормальном к режущей кромке сечения такова:

 
 

Формы неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента

 
 

Анализ характера изменения задних углов подлине режущей кромки позволяет выбрать наиболее приемлемый способ затылования. Чтобы увеличить задние углы αN в различных точках кромки, допускается повышать величину заднего угла на вершине зуба фрезы до 15...16°. При большем значении заднего угла зуб инструмента получается неконструктивным, большой высоты, недостаточно прочным и жестким. Одной из возможных неперетачиваемых поверхностей режущей части инструмента является плоскость. Ее можно рассматривать как поверхность, образованную при прямолинейно-поступательном движении режущей кромки в форме плоской кривой. Причем скорость этого движения располагается в той же плоскости, что и режущая кромка инструмента. Наиболее часто плоскость принимается за неперетачиваемую переднюю поверхность. Такой инструмент перетачивают по задней поверхности. Если режущая кромка инструмента криволинейная, то задняя поверхность будет сложной фасонной поверхностью. Чтобы создать при переточках инструмента такую поверхность, применяют специальные копировальные приспособления или станки, что экономически оправдывается в массовом либо крупносерийном производстве. Следует учитывать, однако, что такие инструменты по сравнению с затылованными имеют большую стойкость и обеспечивают обработку с более высокой производительностью. Это объясняется тем, что у них можно создать более целесообразный характер изменения задних углов вдоль режущей кромки, а также меньшие величины радиусов округления режущей кромки.

Таким образом, задача определения форм поверхностей режущей части инструмента, обеспечивающих возможность переточек его при эксплуатации, неоднозначна. Можно спроектировать множество инструментов, обеспечивающих обработку новым и переточенным инструментом одних и тех же деталей. Пути нахождения этого множества включают выбор разнообразных форм перетачиваемых поверхностей и определение всевозможных форм неперетачиваемых поверхностей режущей части. Форма перетачиваемой поверхности инструмента может быть различной. При конструировании инструментов она, как правило, выбирается в форме плоскости, круглых конической, цилиндрической или винтовой поверхностей. Всевозможные формы неперетачиваемых поверхностей и соответствующие им типы инструментов находятся путем изменения характера и направления движения режущей кромки при образовании рассматриваемой поверхности режущей части. Наиболее часто в качестве неперетачиваемых поверхностей режущей части используются плоские, фасонные цилиндрические вращения, винтовые и затылованные поверхности.

 

 

Смотрите также